6。3 挠度验算6。3、1,本条给出了考虑滑移效应的,正弯矩作用下钢.混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式.栓钉处于弹性阶段时 荷载,滑移曲线接近直线,本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度。即K、V。s.参见Y C。Wang。Deflection，of.Steel。Concrete、Composite Beams，with.Partial Shear。Interaction。Journal、of。Structural，Engineering，1998，124，10,1159、1165。规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载.滑移曲线的计算模型 s为相对滑移量,单位为mm 根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue，W。C。Static,behavior。and、theoretical。model of stud。shear,connectors，ASCE.Journal，of,Bridge、Engineering,2008,134、6。623、634.K.2.Vu 0，97V。6、式中.V、栓钉产生滑移s时承受的剪力。N，Vu、栓钉抗剪承载力.N，在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时.在简支梁全跨长范围内。K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢.混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定.1,在正常使用阶段 钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段，2,钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比。3,外荷载作用下、同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率、基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系.建立钢.混凝土组合梁的微段分析模型、如图1所示，图1、钢 混凝土组合梁微段计算模型、图中符号Nc.Vc.Mc为混凝土形心处的轴力。剪力 弯矩.Ns.Vs。Ms为钢梁形心处的轴力。剪力,弯矩、M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力,按照本规范,国家标准，钢结构设计规范，GB.50017.2003。欧洲规范4。1992 和英国钢结构规范。British，standard。structural、use.of，steel work,in,building.BS,5950,3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池,预应力组合梁长短期性能研究与时随分析.同济大学硕士学位论文。上海.同济大学,2002，和聂建国、钢,混凝土组合梁强度,变形和裂缝的研究，博士后出站报告，北京、清华大学.1994。中的3根简支钢,混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算 详见。钢,混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告，钢,混凝土组合桥梁设计规范.编制组。2010。结果表明.在P，0,2Pu.0。4Pu时,按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小.在P、0.2Pu，0，4Pu时，挠度计算值和实验值的平均误差均为4 3，平均标准差分别为0 014和0。049、6。3,2。目前国内外规范尚未有针对预应力钢、混凝土组合梁长期变形的计算公式。本条给出了适用于预应力和非预应力钢、混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式 基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立了预应力钢。混凝土组合梁长期变形理论计算模型。推导了长期变形计算公式 详见.体外预应力钢.混凝土组合梁长期性能研究报告,钢、混凝土组合桥梁设计规范。编制组.2010,公式考虑了混凝土收缩 徐变 预应力筋松弛等因素的影响，但过于复杂 不适用于组合梁设计.以组合梁附加变形主要影响因素为参数、引入与时间有关的系数λ、t。和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1。结合1500d预应力钢、混凝土组合梁长期性能试验结果。对原有公式进行了简化.得到本规范式。6 3.2、2，式中计算时刻单位为 d.按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算。并与试验结果和程序计算结果进行了对比.详见。钢 混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢 混凝土组合桥梁设计规范。编制组 2010,结果表明 按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好，且偏于安全.