6。2.销。连 接6 2,5，6，2。7，原2003版规范 提供了螺栓连接和钉连接的侧向承载力计算公式,该公式根据销连接的计算原理并考虑螺栓或钉在方木和原木桁架中的常用情况 适当简化而制定的、完全不适用于现代木结构工程的设计.另外，原2003版规范。是以木材的顺纹抗压强度计算螺栓连接的承载力 而作为现代木产品，由于缺陷的影响、同一树种不同强度等级木材的顺纹抗压强度大不相同 但木材缺陷对其销槽承压强度的影响并不显著.并且。同树种不同强度等级的木材、其销槽承压强度并无很大差别，若仍按木材的顺纹抗压强度计算。结果将与实际情况不符.因此、本次修订时,关于螺栓连接设计需要从计算方法和销槽承压强度取值两个方面加以改进、1.销连接承载力计算方法的确定 目前.国际上广泛采用的是Johansen销连接承载力计算方法,即欧洲屈服模式,见图11 该方法以销槽承压和销承弯应力一应变关系为刚塑性模型为基础。并以连接产生0,05d,d销直径 的塑性变形为承载力极限状态的标志。与我国目前采用的理想弹塑性材料本构模型相比，屈服模式，m s和 对应的极限承载力是相同的.对屈服模式.m和,s。基于刚塑性本构模型所计算的极限承载力略高于理想弹塑性材料本构模型，但差距基本在10，以内 为便于不同材质等级的木构件螺栓连接设计计算.修订时采用了基于欧洲屈服模式的销连接承载力计算方法,以图11所示不同厚度和强度木构件典型的单剪连接和双剪连接为例，销槽承压屈服和销屈服各含三种不同形式.1。对销槽承压屈服而言，如果单剪连接中较厚构件，厚度c.的销槽承压强度较低，而较薄构件.厚度a，的强度较高.双剪连接中厚度c为中部构件、厚度a为边部构件 且较薄构件对销有足够的钳制力.不使其转动 则较厚构件沿销槽全长c均达到销槽承压强度fhc而失效.为屈服模式、m。2。如果两构件的销槽承压强度相同或较薄构件的强度较低、较厚构件对销有足够的钳制力.不使其转动.则较薄构件沿销槽全长a均达到销槽承压强度fha而失效，为屈服模式。s，3 如果较厚构件的厚度c不足或较薄构件的销槽承压强度较低 两者对销均无足够的钳制力、销刚体转动.导致较薄.较厚构件均有部分长度的销槽达到销槽承压强度fha.fhc而失效，为屈服模式.销承弯屈服并形成塑性铰导致的销连接失效，也含三种屈服模式，1.如果较薄构件的销槽承压强度远高于较厚构件并有足够的钳制销转动的能力，则销在较薄构件中出现塑性铰.为屈服模式 m.2.如果两构件销槽承压强度相同，则销在较厚构件中出现塑性铰、为屈服模式,s、3。如果两构件的销槽承压强度均较高 或销的直径d较小 则两构件中均出现塑性铰而失效.为屈服模式，单剪连接共有六种屈服模式.对于双剪连接。由于对称受力,则仅有。m,s和.s,等四种屈服模式，公式、6，2.7、2 中 当ReRt、1,0时,对应于屈服模式.m。当ReRt，1。0时,对应模式。s、公式,6,2 7。4，6。2 7 6。6,2,7，7。6，2。7 9.分别对应于屈服模式 s m和，双剪连接不计式 6 2.7、4，6、2,7，6、本条相关公式中含圆钢销屈服强度的各项是与圆钢销的塑性铰对应的,其处理方法与欧美国家有所不同。例如美国木结构设计规范NDS，2005 考虑圆钢销塑性完全发展，弯矩标准值取为Myk,πd3fykkw 32.d3fyk、6,其中kw.1.7.而我国销连接计算中，考虑塑性并不充分发展 取kw、1，4、另一不同之处是采用了弹塑性系数kep.以体现所用钢销材质特性对连接承载力的影响。对于我国木结构中常用的Q235等钢材。符合理性弹塑性假设、取kep。1。0 而NDS、2005则考虑钢材的强化性质。取kep.1,3 目前、哈尔滨工业大学完成的螺栓连接承载力试验,证明我国采用kw，1。4,kep、1.0的传统方法，更符合实际情况 2，屈服模式的抗力分项系数γ的确定。屈服模式的抗力分项系数γ的确定是统计分析了东北落叶松等8种已知全干密度树种木材。在各种失效模式下对应的螺栓连接的承载力比较结果 其结果列于表11 抗力分项系数按下式确定。γi Rki，Rdi，17.式中,γi,各种屈服模式的抗力分项系数 Rki.各种屈服模式下。按本条公式计算的不计抗力分项系数的承载力标准值，Rdi。各种屈服模式下,按。原2003版规范,计算的承载力设计值、钉连接的抗力分项系数、可按上述类似过程得出，