4，3、正常使用极限状态计算4。3,1 本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定,这些要求主要针对管道结构的耐久性，保证其使用年限。提高工程投资效益,4,3.2,本条对柔性管道的允许变形量作了规定.原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定、控制管道的最大竖向变形量不宜超过0,02,从工程实践来看。此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关。例如手工涂抹和机械成型、其质量差异显著，砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料.将改善砂浆的延性性能等、据此、条文对水泥砂浆内衬的允许变形量。规定可以有一定的幅度，供工程技术人员对应采用。此外 条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓 管材品种的多种开发，增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定,这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致.4.3.3,4、3、7，条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定.这些要求和原规范的规定是协调一致的.1,当在组合作用下、截面处于受弯或大偏心受压.拉时。应控制其最大裂缝宽度 不应大于0，2mm.确保结构的耐久性。符合使用年限的要求 同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算、2、当在组合作用下,截面处于轴心受拉或小偏心受拉时、应控制截面的裂缝出现.此时一旦形成开裂即将贯通全截面.直接影响管道结构的水密性要求和正常使用。因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算、4 3,8、本条对柔性管道的变形计算给出了规定、相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算,原规范规定的计算模型系按原苏联1958年，地下钢管设计技术条件和规范、采用 该计算模型由前苏联学者Л，М ЕмеΛьянов提出，其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定，即管子在沟槽中安装后 沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形，向土体方向的变形导致土体的弹性抗力.据此计算管体在竖向.侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形.如图4.3、8,所示，当管体上下受到相等的均布压力p时 管体上任一点半径向位移ω为 按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的、当管体仅受到侧向土压力时,亦将产生变形 其方向则与竖向土压作用相反,由于管侧土压力值要小于竖向土压力、例如1 3 因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态,应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的,但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调 后者的结构上的受力,只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力 美国spang1er，氏即是按此理念提出了计算模型、获得国际上广为应用 据此条文修改为采用spang1er 计算模型。以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通 协调一致。另外，在条文给定的计算变形公式中，引入了变形滞后效应系数DL。此项系数取1、0,1，5,主要是管侧土体并非理想的弹性体，在抗力的长期作用下,土体会产生变形或松弛 管侧回填土的压实密度越高 滞后变形效应越显著,粘性土的滞后变形比砂性土历时更长。这一现象已被国内,外工程实践检测所证实,例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm,输水管进行管体变形追踪检测、显然此项变形滞后系数取值。不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关。还与管道的运行功能相关 如果是压力运行,内压将使管体变形复圆.因此 对变形滞后系数的取值，对无压或低压管.内压在0、2MPa，以内,应取接近于1、5、的数值、对于压力运行管道.竣工所投入运行的时间较短,例如不超过3,个月，则可取1.0.计算。亦即可以不考虑滞后变形的因素、对压力运行管道、从竣工到运行时间较长时.则可取1，0、DL,1,5、作为设计计算采用值、4 3。9、4。3、11 有关条文规定可参阅 给水排水构筑物结构设计规范。相应条文的说明、